En els darrers anys, amb el desenvolupament de l’economia nacional i la millora dels estàndards de vida de les persones, l’ús de portes d’alumini d’alumini i finestres, les parets de cortina d’alumini d’alumini s’ha fet cada cop més popular, però molts aliatges d’alumini tenen diferents formes de defectes de corrosió a la superfície després d’un període d’ús, entre els quals la corrosió és més freqüent, cosa que afecta seriosament el rendiment i el rendiment decoratiu de l’efecte decoratiu de l’efecte d’alumini. Per tal de millorar raonablement la qualitat superficial dels perfils d’alumini i aconseguir l’objectiu de controlar la corrosió de la superfície, cal realitzar a la profunditat - i anàlisi detallada dels defectes puntuals. En aquest treball, la corrosió de la taca a la superfície del perfil d’alumini 6063 després de l’oxidació anòdica es pren a mesura que s’analitzen l’objecte de recerca, s’analitzen l’essència, la causa i el mecanisme de generació de la corrosió puntual i es discuteixen els factors clau de la corrosió puntual.
1 Anàlisi de la naturalesa de la corrosió puntual
A partir de la composició del perfil d’alumini 6063 utilitzat, es pot veure que per assegurar -se que l’element MG forma plenament la fase de reforç Mg2SI, la quantitat adequada d’element SI és excessiu artificialment quan es prepara la composició d’aliatge. Perquè amb l’augment del contingut de SI, el gra de l’aliatge es fa més fi i l’efecte del tractament tèrmic és millor. Però, d’altra banda, l’excés de SI també té un efecte negatiu, cosa que redueix la plasticitat de l’aliatge i es deteriora la resistència a la corrosió. Els resultats mostren que l’excés de Si no només pot formar la fase SI lliure, sinó que també formen la fase (Al12Fe2Si) i la fase (Al9Fe3Si2) amb la matriu, de manera que hi ha partícules de fase catòdica com la fase SI lliure, la fase (AL12Fe2Si), la fase (al9Fe3Si2) i les partícules de fase MG2SI de la fase MG2SI a l’alumini alumini. La fase i té una gran influència en les propietats de corrosió de l’aliatge, especialment la fase pot reduir significativament les propietats de corrosió de l’aliatge. La composició del residu al lloc era principalment la fase SI lliure i la fase Alfesi, i es va trobar que el clor també es va adsorbir al residu, cosa que indica que Cl - estava implicat en el procés de corrosió. El contingut de zinc a la zona de corrosió és molt superior al de la matriu, cosa que indica que l’element de impuresa zinc de l’aliatge també està implicat en el procés de corrosió.
En el procés d’anodització, la fase de l’ànode MG2SI és la font de la corrosió de l’aliatge. Durant el rentat alcalí anoditzador, les partícules MG2SI es dissolen preferentment per formar fosses, en què el magnesi es dissol en solució i el silici es manté en aliatges d’alumini i, quan els fosses s’acumulen als grans, el color dels grans s’enfosquirà. El silici no és fàcil d’eliminar en el procés de neutralització de l’àcid sulfúric, de manera que el contingut de silici a la part inferior de la fossa de corrosió puntual és superior al d’altres zones.
2 Anàlisi de les causes de la corrosió puntual
Els principals factors que afecten la corrosió puntuals inclouen la temperatura de rentat alcalí, el temps de rentat alcalí, Zn, Fe i SI en la composició d’aliatge i l’estat d’extrusió de l’aliatge durant el procés de pretractament. Entre molts factors, l’estat d’extrusió té un paper clau, que està relacionat amb la distribució de Zn, Fe, SI i altres elements que tenen un gran impacte en el rendiment de la corrosió, així com la posició de precipitació de partícules com els compostos interbonds metàl·lics. A la zona de franja d’extrusió més gruixuda, la distribució de la corrosió puntual té una direccionalitat evident, perquè la resistència d’aquesta àrea és més gran durant l’extrusió i l’estrès es concentra aquí, la gelosia de cristall del metall es distorsiona seriosament Anormalment, però també la fase del càtode com la fase anòdica MG2SI, SI lliure, Fesial, Feal3 i altres fases del càtode es precipiten preferentment, cosa que crea condicions per a la corrosió puntual posterior.
A causa de les raons anteriors, hi ha una regió pobra de ferrosilicó a prop dels límits del gra de SI precipitat lliure, fesial, feal3 i altres compostos metàl·lics, que és gairebé pur aluminum, i el potencial és negatiu, que constitueix un microbattery amb compostos intermetàlics (càtode), i sota l’acció de medi corrosiu, les regions SI i FE POBRE POBRE La fase (com ara SI lliure, Fesial, Feal3) a la microbatteria es dissolgui preferentment i MG2SI també es dissol. Com a resultat, la dissolució de AL al voltant de la fase de l’ànode forma una fossa de corrosió amb residu, i la dissolució de la fase de l’ànode forma una fossa de corrosió sense residu. Quan les condicions de corrosió continuen deteriorant -se (com ara l’augment de la temperatura, el temps de rentat alcalí durant molt de temps, etc.), la matriu Al continua dissolent, i la fossa de corrosió es desenvolupa en la direcció de la profunditat, de manera que la morfologia superficial es manifesta com a part de la fossa de la corrosió amb residu i part de la fossa de corrosió sense residu, que constitueix la corrosió puntual descrita.
3. Anàlisi del mecanisme de formació de la corrosió puntual
063 és un aliatge AL - mg - si és l'única fase reforçada de l'edat -. Per millorar la força de l’aliatge, el contingut d’elements SI sovint és excessiu, i les partícules de fase Fesial i Fesial es formen a partir de l’excés de Si. Aquestes partícules no estan en el cas del procés d'extrusió inadequat i el tractament tèrmic no -. Pot conduir a la segregació (o segregació) als límits del gra amb partícules Feal3 i Mg2Si, que constitueixen una font d’erosió de picoteig. Segons la teoria de la corrosió, l’alumini d’ànodes al voltant de la partícula del càtode es corroirà preferentment, i l’AL3 generat es difondrà al càtode, mentre que l’OH {{13} de la solució es difondrà a l’anode i, finalment, precipitarà el flocculent al (OH) 3 a la interfície del càtode, que formarà taques blanques a la superfície de la superfície de l’alumini després de l’assecat. Això es coneix com a corrosió puntual. L’equació química corresponent és la següent:
Al → al 3 3 e (anode)
Al 3 3 oh - → al (oh) 3 ↓ (càtode) al → al 3 3 e (anode) al 3 3 oh - → al (oh) 3 ↓ (càtode)
4. Efectes dels elements actius
4.1 Acceleració de l’element Zn
El zinc dissolt sòlidament en l’aliatge d’alumini accelera la corrosió del gra en forma de “dissolució i redeposició”, i les partícules del càtode com el zinc o el ferro dipositats a la superfície d’aliatge i l’elevada {{0 corrosió.
L’element Zn es dissol en la solució de lleix en forma de Zn (OH) 42- i Zn (OH) -3 -3 amb la dissolució d’Al durant el rentat alcalí. I perquè el potencial de Zn (-0,76V) és més positiu que el de Al (-1.67V), quan la concentració d’ions Zn a la lleix augmenta fins a un cert valor, Zn es dipositarà selectivament al residu de la fossa de corrosió, de manera que el fenomenon anormal de l’element Zn alt es produirà. D’altra banda, a causa de la gran diferència de potencial entre Zn i Al, el corrent de corrosió a la microbatteria és molt gran i les partícules del càtode Fe i Si zones pobres (bàsicament alumini pur) es dissolen ràpidament i aquesta corrosió es manifesta finalment com a corrosió puntual.
Com a factor extern, Cl - és molt sensible a la corrosió puntual i té l'efecte d'induir i agreujar la corrosió puntual. Els resultats van mostrar que Cl - a l’àcid desfiat s’absorbiria al defecte de la pel·lícula de passivació i adsorbida a la matriu a través de la pel·lícula de passivació. L’element d’alumini aquí es dissol ràpidament a causa de l’activació, de manera que la pel·lícula de passivació es destrueix, formant una estructura de la bateria galvànica, sota l’acció del medi àcid, el corrent de corrosió local és més gran, en aquest moment, Cl - i dissolt A13 es sotmet a la següent reacció de complexació: al3 cl - h2o → alohcl h, de manera que l’acidesa de la solució és de la solució de la solució Es reforça encara més i les condicions de corrosió s’agreugen. Quan augmenta la concentració Cl -, la reacció de complexació es dirigeix a la dreta i les taques actives de la pel·lícula de passivació augmentaran molt es produeix. El valor de pH del dipòsit de rentat té un paper en la transició del gra del gris al negre quan el color és fosc. Quan el pH és> 4 a l’aigua del rentat, la pel·lícula de passivació formada a la superfície del perfil d’alumini és relativament completa i densa, i l’adsorció, l’activació i la destrucció de H i Cl - es debiliten molt, de manera que hi ha poca o cap corrosió del perfil; Quan el pH és<2, the surface of the aluminum profile is in an active dissolved state, and there is no passivation film formation, so there will be no spot corrosion.
5. Conclusió
La corrosió de la taca del perfil d’alumini 6063 és causada per la segregació i l’enfonsament de la fase d’anode Mg2Si en l’aliatge d’alumini i l’element de impuresa Zn en l’aliatge i els valors Cl {{2} i pH en la solució acceleren l’ocurrència i el desenvolupament de la corrosió de la taca. La proporció de massa de magnesi i silici de l’aliatge s’ha d’ajustar adequadament i el contingut de silici no ha de ser massa elevat, i el sistema d’envelliment s’hauria d’organitzar raonablement per evitar la segregació de partícules MG2SI, de manera que no afecti el rendiment de la corrosió dels perfils d’alumini. Controleu l'element de traça Zn en l'aliatge i la concentració Cl - i el valor de pH de la solució durant el procés de tractament per reduir l'impacte negatiu de l'element actiu.
